根据工程地理位置分别查暴雨手册附录图2-6和附图2-8，得流域中心最大6小时和60分钟点暴雨量，P6=84mm；P60min=44mm；查暴雨手册附图2-7和附图2-9，得Cv6=0.52；Cv60min=0.42。由设计频率P=2%和CS=3.5Cv查附表5-2得KP6=2.48，KP60min=2.15。

则五十年一遇60分钟，6小时点暴雨量为：

P_{60min（2%）}=P₆×K_P6=44×2.15=94.6mm

P_6（2%）=P₆×K_P6=84×2.48=208.32mm

3小时暴雨由公式计算，

式中：

则P₃（2%）=94.6×3^0.4⁵⁴=155.78mm。

由流域面积F=0.21km²和暴雨历时t=60min,t=3h,t=6h分别查附图5-1，得点面系数a_60min=1，a₃=1，a₆=1。

则五十年一遇60分钟，3小时，6小时面暴雨量为：

③列表计算设计暴雨时程分配

将表1-1控制时段雨量的百分数列于表1-2第1、3、5、7栏。由设计24小时暴雨控制时段雨量：

按各时段所占百分数计算各时段的雨量，填入表1-2第2、4、6、8栏。第9栏即为设计24小时暴雨过程。

第二章山塘坝体的基本剖面校核

2.1坝顶高程的校核

坝顶高程等于等于水库的静水位与坝顶超高之和，应按以下4种运用条件计算，取其最大1值：

（1）设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高；

（2）正常蓄水位+正常运用条件的坝顶超高；

（3）校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高；

（4）正常蓄水位+非常运用条件的坝顶超高；

土石坝不允许漫顶溢流，要求坝顶距上游静水位必需有一定的超高Y，Y的对于工程的重要性不同而不同，超高值Y可由下式确定:

Y=R+e+A

式中：R—最大浪在坝坡上的爬高（查）；

e—最大风壅水面高度，即风壅水面超出原库水位高度的最大值；

A—安全加高，（m）；

2.1.1波浪爬高计算

根据江西省水利科学研究院提供的《江西省塘坝除险整治技术指南》中指出：《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）附录A中的计算公式，采用莆田试验站公式，根据设计风速、风区长度、坡比、坡面护砌情况，在表2-1中查算R₅％值。

设计风速根据当地气象资料，按下列规定采用：正常运用条件下，采用多年平均年最大风速的1.5倍；非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。

表2-1 塘坝风浪爬高、波高计算参考表

风区吹程(m)	设计风速(m/s)	土石坝、堆石坝不同坡比(砌石护坡)下的波浪爬高R_5%(m)
风区吹程(m)	设计风速(m/s)	1:2.25	1:2.00	1:1.80	1:1.75	1:1.60	1:1.40
50	10	0.13	0.14	0.15	0.16	0.17	0.18
	15	0.20	0.22	0.24	0.24	0.26	0.29
	20	0.27	0.30	0.33	0.34	0.36	0.39
	25	0.35	0.39	0.42	0.43	0.46	0.5
	30	0.43	0.47	0.51	0.52	0.56	0.61
100	10	0.17	0.19	0.21	0.21	0.23	0.25
	15	0.27	0.30	0.33	0.33	0.36	0.39
	20	0.37	0.41	0.45	0.46	0.49	0.54
	25	0.48	0.53	0.57	0.59	0.63	0.69
	30	0.59	0.64	0.70	0.72	0.76	0.84
续表2-1
200	10	0.24	0.26	0.29	0.29	0.31	0.34
	15	0.37	0.41	0.45	0.46	0.49	0.53
	20	0.51	0.56	0.61	0.63	0.67	0.73
	25	0.65	0.72	0.78	0.80	0.85	0.94
200	30	0.80	0.88	0.95	0.98	1.04	1.14
400	10	0.33	0.36	0.39	0.40	0.43	0.47
	15	0.51	0.56	0.61	0.62	0.66	0.73
	20	0.70	0.77	0.83	0.85	0.91	1.00
	25	0.89	0.98	1.07	1.09	1.16	1.27
	30	1.09	1.20	1.30	1.33	1.42	1.56
600	10	0.39	0.43	0.47	0.48	0.51	0.56
	15	0.61	0.67	0.93	0.74	0.8	0.87
	20	0.84	0.92	1.00	1.02	1.09	1.20
	25	1.07	1.17	1.28	1.30	1.39	1.53
	30	1.30	1.43	1.56	1.59	1.70	1.86
800	10	0.44	0.49	0.53	0.54	0.58	0.64
	15	0.69	0.76	0.83	0.85	0.90	0.99
	20	0.95	1.05	1.14	1.16	1.24	1.36
	25	1.21	1.33	1.45	1.48	1.58	1.73
	30	1.48	1.63	1.77	1.81	1.93	2.11
1000	10	0.49	0.54	0.59	0.60	0.64	0.70
	15	0.76	0.84	0.91	0.93	1.00	1.09
	20	1.05	1.15	1.25	1.28	1.37	1.5
	25	1.34	1.47	1.60	1.63	1.74	1.91
	30	1.63	1.73	1.95	1.99	2.13	2.33
1500	10	0.59	0.65	0.70	0.72	0.76	0.84
	15	0.91	1.01	1.09	1.12	1.19	1.31
	20	1.25	1.38	1.50	1.53	1.63	1.79
	25	1.60	1.76	1.91	1.95	2.08	2.28
	30	1.94	2.14	2.32	2.37	2.54	2.78
2000	10	0.67	0.73	0.80	0.81	0.87	0.95
	15	1.04	1.14	1.24	1.27	1.35	1.48
	20	1.42	1.56	1.70	1.73	1.85	2.03
	25	1.81	1.99	2.16	2.21	2.36	2.59
	30	2.20	2.42	2.63	2.69	2.87	3.15

注：当采用混凝土预制板（块）护坡时，风浪爬高乘以1.125的系数。

结合临安苟坞所处位置及当地实际情况，本山塘整治选取设计吹程为100m，风速25m/s。查上表得风浪爬高R=0.53m。

2.1.2安全加高确定

据山塘的所属工程等级及运用情况，A可由表2-2的规定选定参数。

表2-2 土坝安全加高A值

坝的级别	1	2	3	4、5
正常运用条件	1.5	1	0.7	0.5
非常运用条件（a）	0.7	0.5	0.4	0.3
非常运用条件（b）	1	0.7	0.5	0.3

汪家乡白石李家村岭下坞山塘库容约为7万m³。

表2-3 水利水电工程分等指标

工程等别	工程规模	水库库容（亿m³）
1	大（1）型	≥10
2	大（2）型	10-1
3	中型	1-0.1
4	小（1）型	0.1-0.01
5	小（2）型	0.01-0.001

根据表2-3《水利水电工程分等指标》，知山塘工程等别小于5，因此本次岭下坞整治工程选取：

正常运用条件：A=0.5m；

非常运用条件：A=0.3m。

1.3波浪雍高计算

波浪雍高参照水库的计算公式：

H=0.0166V^(1/2)D^(1/3)

L=10.4h^0.8

hz =πH^2/L*(cth2πH/L);

经计算得：H=0.385m, L=4.85m

hz= 0.07m

2.1.3设计坝顶高程计算

由上述可知：

非常运用条件超高值：Y=0.53+0.3+0.007=0.837m；

正常运用条件超高值：Y=0.53+0.5+0.007=1.037m；

设计坝顶高程Z=校核洪水位+超高值

校核洪水位为59.22m。

设计洪水位为59.02m。

计算的坝顶高程

H1=59.22+0.837=60.057m

H2=59.02+1.037=60.057m

2.2实际坝顶高程验算

本次整治按设计洪水位加正常运用条件下的坝顶超高和校核洪水位加非常运用条件下的坝顶超高两种情况计算，取最大值。

坝顶高程为60.057m>60.05m，所以达到要求，不需要采取工程措施。

塘坝除险整治原则上不应加高大坝。与前述所得坝顶高程比较，在不加高坝顶高程的情况下，可通过设立防浪墙来满足实际坝高满足设计要求。

第三章山塘坝体的渗流校核计算

3.1 山塘坝体的渗流计算

3.1.1 山塘坝体渗流计算的内容

①确定坝体内浸润线的位置；

②确定山塘坝体渗流主要参数—渗流比降流速与流速；

③确定坝体的渗流量。

土石坝渗流分析的方法主要有：水力学法、流体力学法、流网法、实验法和有限单元法。本设计采用水力学法。

3.1.2 山塘坝体渗流计算的目的

土石坝渗流分析的目的：

①土中饱和水的程度不同，土料的抗剪强度等力学特性也相应的发生变化，渗流分析将为坝体内各部分土的饱和状态的划分提供依据；

②确定对坝坡稳定有重要影响的渗流作用力；

③进行坝体防渗布置与土料配制，根据坝体内部的渗流参数与深流溢出比降，检验土体的渗流稳定性，防止发生管涌和流土等渗流破坏现象，在此基础上确定坝体及坝基中防渗体的尺寸和排水设施的容量和尺寸；

④确定通过坝和河岸的渗水量损失，并设计排水系统的容量。确定山塘库水位在降落时上游坝壳内自由水面位置，并估算孔隙水压力的大小，供坝体上游的坝坡面稳定分析计算使用。

3.1.3 山塘坝体渗流计算的渗流特性

坝体和河岸中的渗流均为无压渗流，有浸润面的存在，大多数情况下可看到作为稳定渗流。但水库水位急降时，则产生不稳定的渗流，需要考虑渗流浸润面随时间变化对坝坡稳定的影响。但由于山塘水位一般不会急降，所以本次山塘整治认为是稳定渗流。

土石坝中渗流流速V和比降J的关系一般符合如下规律：

V=kJ^1/β

式中：k为渗流系数，量纲与流速相同；β为参量，β=1-1.1时为层流，β=2时为紊流，β=1.1-1.85时为过渡流态。本整治工程认定山塘坝体渗流为层流，选取β=1。

对于宽广河谷中的土石坝，一般采用二维渗流即可满足要求。对于狭窄河谷中的高坝和岸边的绕坝渗流，则需要进行三维渗流分析。

3.2山塘坝体渗流计算的方法

3.2.1土石坝渗流计算分析的方法

土石坝渗流计算分析的方法有：水力学法、流体力学法、流网法、实验法和有限单元法。本山塘整治设计工程采用水力学法计算分析。渗流计算应包括以下水位组合情况：

1、上游正常蓄水位与下游相应的最低水位；

2、上游设计洪水位与下游相应的水位；

3、上游校核洪水位与下游相应的水位；

4、库水位降落时上游坝坡稳定最不利的情况。

渗流计算分析的基本方程

达西公式：

连续条件：

二维渗流方程：

3.2.2水力学法计算坝体渗流

水力学法基本假定：

1土料均一，各向同性

2渗流属稳定流

3看作平面问题

4渗流看作层流

5渗流符合连续定律

基本要点:

将坝内渗流分成若干段（即分段法），应用达西定律和杜比假定（假定任一铅直过水断面内各点的渗透坡降相等），建立各段的运动方程，根据水流连续性求解流速、流量和浸润线等。

渗流分析的计算原理：

平均流速：

单宽流量：

将上式化为

自上游面（x＝0，y=H1)至下游面（x=L,y=H₂)积分得：

转换为

可得浸润线方程：

由上式可知，浸润线是一条二次抛物线形状，为渗流的基本公式。当渗流基本参数中的渗流量q为已知量时，即可绘制坝体渗流的浸润线，若边界条件为已知量，即可以计算出坝体的单宽渗漏量。

均质土石坝的渗流计算常采用分段方法计算，一般有三段法和两段法两种。三段法是巴普洛夫斯基提出的，将渗流区分为三段，第一段为上游三角形ABG（见图3-1）,第二段为中间段ACIG，第三段为下游三角体CEI。对每一段用渐变流进行处理，然后通过三段联合求解，可求得其渗流量和浸润线AC。

图3-1 坝体渗流简图

因三段法比较麻烦，所以采用在三段法基础上进行修改和简化的方法。它将第一段用矩形体AA’B’G去代替，对该矩形的宽度确定的原则为：使在相同上游水深H₁和单宽流量q的情况下，通过矩形体和三角形体的水头损失a相等。根据试验，等效矩形体宽度为λH₁，λ值由下式确定：

式中 m₁—坝的上游边坡系数；

—坝的上游水深。

（1）上游段（AA’B’IC）的计算：

设水流从A’B’面入渗，在上游段可看做渐变渗流，CI是该渗流段最末的过水断面。渗流从A’B’断面的水头差为-（a_o+H₂）,两断面间的渗流长度可近似认为是l+λH₁- m₂（a_o+H₂），m₂为下游坝面的边坡系数。故上游的的平均水力为：

根据杜比公式，上游段的平均渗流流速为：

设上游段的单宽平均过水面积为：

便得到单宽流量为：

（2）下游段（CIE）的计算：

在坝下游有水时，该段的渗流分为两个区域处理：下游水位线以上的部分为1区，以下部分分为2区。近似流线为水平线，如果一下游坝址E点为圆心，EC为半径画圆弧CJ代替CI作为过水断面，更接近实际情况。这时，流线长度可近似等于Z/sinβ（β为下游坝坡的坡角）。1区中任一条的渗流损失等于该流线与C点的垂直距离z。2区中任一条流线的渗流水头损失为常数a₀。

1区中高度为dz相邻两流线间的单宽流量可表示为：

在1区内积分后得：

2区中高度为dz相邻两流线间的微小单宽流量可表示为：

在2区内积分后得：

综合1区和2区两者，下游段单宽总流量为：

联解

①

②

可解得单宽渗流量q和渗出段高度，用试算法求解。

3.2.3 均质土坝的渗流计算

在本次山塘整治设计中，选择山塘坝体的最大断面进行渗流计算分析。地基的透水性较差，与坝体的渗透系数相差很大，可认为相对不透水。

本次设计选择水位组合情况如下：

1上游正常蓄水位与下游相应的最低水位；

2上游校核洪水位与下游相应的水位。

其他水位组合情况的计算方法与步骤与以上两种组合完全一样，本设计选择两种组合，实际工程中设计需要对各种水位组合情况进行渗流的计算。

（1）水位组合情况1的渗流计算：

① 渗流计算的主要计算参数：

坝体渗透系数K=2.6×10^-4cm/s，l=10.12m

上游水深H₁=2.29m，上游坝坡=1:2.0;

下游水深H₂=0，下游坝坡=1:1.75。

据试验，等效矩形体宽度为λH₁，λ值由下式确定：

求得：λ=0.25。

使用Microsoft excel办公软件进行试算。首先从0.4开始，每隔0.4进行试算，在进行夹逼，最后得出=0.285m，单宽流量q=6.286×10^-⁷m²/s。试算表3-1如下：

表3-1 a₀和q试算表

(m)	0.4	0.3	0.2	0.5	0.28	0.29	0.285
①q(10^-⁷m²/s)	6.250	6.282	6.313	6.217	6.288	6.285	6.286
②q (10^-⁷m²/s)	8.751	6.563	4.376	10.939	6.126	6.345	6.291

将H₁、q、k等值代入下述浸润线方程：

得出浸润线的各位置：

表3-2 浸润线坐标表

X(m)	0	1	2	3	5	7	9	10	10.69
Y(m)	2.29	2.18	2.07	1.95	1.68	1.36	0.94	0.64	0.27

以上表可得浸润线的长度约为10.69m，水头损失为2.02m,渗透坡降.可知坝体在水位组合情况1下不会发生渗透破坏。

图3-2 正常蓄水位下坝体浸润线简图

（2）水位组合情况2的渗流计算：

渗流计算的主要计算参数：

坝体渗透系数K=2.6×10^-4cm/s，l=12.92m；

上游水深H₁=1.89m，上游坝坡=1:2.0;

下游水深H₂=0，下游坝坡=1:1.75。

λ=0.25。

使用Microsoft excel办公软件进行试算。首先从0.2开始，每隔0.2进行试算，在进行夹逼，最后得出=0.16m，单宽流量q=3.463×10^-⁷m²/s。试算表格如下：

表3-3 a₀和q试算表

a_o(m)	0.2	0.25	0.21	0.28	0.29	0.201	0.18	0.17	0.16	0.15
q₁(10^-⁷m²/s)	3.454	3.439	3.452	3.427	3.423	3.454	3.459	3.461	3.463	3.464
q₂(10^-⁷m²/s)	4.376	6.235	4.459	6.126	6.346	4.398	3.938	3.719	3.465	3.281

将H₁、q、k等值代入下述浸润线方程：

得出浸润线的各位置：

表3-4 浸润线坐标表

X(m)	0	1	2	3	5	6	7	8	9	11	11.92
Y(m)	1.89	1.82	1.74	1.67	1.50	1.40	1.31	1.20	1.08	0.80	0.36

以上表可得浸润线的长度约为12.92m，水头损失为1.89m,渗透坡降.可知坝体在水位组合情况2下不会发生渗透破坏。

图3-3 校核洪水位下坝体浸润线简图

第四章坝体的稳定校核计算

4.1坝坡失稳概述

土石坝坝坡表面倾斜，土体在自重及外荷载作用下，将出现自上而下的滑动趋势。坝坡滑动的因素复杂多变，但其根本原因在于土体内部某个滑动面剪应力达到了其抗剪强度，使稳定的平衡遭到破坏。

导致土石坝滑动失稳的原因有以下两种：

1.外界荷载作用或土坡环境变化等导致土体内部剪应力加大。

2.由于外界各种因素影响导致土体抗剪强度降低，促使土坡失稳破坏。

稳定计算的目的:验算坝坡的稳定性。

4.2坝坡稳定分析计算原理

4.2.1坝坡稳定分析计算工况

根据《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》SL189－96，土石坝的稳定应计算以下的四种情况：

①施工期(包括竣工期)的上、下游坝坡；

②正常运用遇地震的上、下游坝坡。

③稳定渗流期的下游坝坡；

④水库水位降落期的上游坝坡；

4.2.2土料抗剪强度指标的选取

（1）确定抗剪强度指标的计算方法

抗剪强度指标的计算方法有总应力法和有效应力法。

对于各种计算工况，土的抗剪强度都可采用有效应力法按下式确定：

对于粘性土在施工期或库水位降落期（中、低坝），也可用总应力法，按下式确定：

其中：—土体的抗剪强度；

—孔隙水压力；

、—不排水剪的总强度指标；

、—固结不排水剪的总强度指标。

（2）在土石坝稳定校核设计中，土料的抗剪强度指标(涂料的内摩擦角和凝聚力c)选取的是否合理，对确定土石坝坝坡经济性和安全可靠性具有重要的意义。粘性土的抗剪强度指标一般采用三轴仪进行测定。对3级以下重要性较低的中低坝，容许采用直剪仪进行测定。仅对渗透系数小于10^-7cm/s或压缩系数小于0.02的土料，才容许采用直接快剪或固结快剪试验测定Ⅲ级以下的中低坝的强度指标。

4.2.3坝坡稳定计算方法的选择

目前，工程上采用的土石坝的稳定分析法主要是建立在刚体极限平衡理论基础之上的。假设达到极限平衡状态时，土体将沿某一滑裂面产生剪切破坏而失稳。滑裂面上的各点，土体处于极限平衡状态，满足摩尔-库仑强度理论。

根据土的分类方法，粘性土坡应包括粉土土坡和粘性土（粘土、粉质粘土）土坡。依据滑弧的不同型式，粘性土常用的稳定分析方法可分为整体圆弧滑动法（包括稳定数法）、瑞典条分法（包括总应力法和有效应力法）、折线滑动法和复合滑动法。

规范采用的圆弧滑动静力计算公式有两种：一种是不考虑条块间作用力的瑞典圆弧法；另一种是考虑条块间作用力的毕肖普法。由于瑞典圆弧法不考虑相邻土条间的作用力，因而计算结果偏于保守。计算时若假定相邻土条界面上切向力为零，即只考虑条块间的水平作用力，就是简化毕肖普法。

对于土坡圆弧滑裂面形式的稳定分析计算方法中，目前广泛采用的是瑞典圆弧滑动法。这个方法假定坝坡或坝坡连同坝基一起的坍滑，是位于某一圆弧上的土体整体地绕该圆弧的圆心发生转动。圆弧法是假定坝坡滑动面为一圆弧，取圆弧面以上土体作为分析对象。常用于均质坝、厚心墙坝和厚斜墙坝；圆弧法由瑞典人彼得森提出，故称瑞典圆弧法。该法把分滑动体分若干土条，不考虑土条间的作用力，把滑动土体相对圆弧圆心的总阻滑力矩Mr与总滑动力矩MT的比值定义为坝坡稳定安全系数。即为该滑裂面的稳定安全系数K=M_r/M_S。而一系列圆心位置作出许多可能滑裂面将得出许多相应的K值，从中可以求出一个最小值K_min。上、下游坝坡以及局部坝坡的K_min值均应按照坝的等级和组合情况满足表4-1的要求，否则应该修改坝坡重新计算，直至满足要求为止。

简化毕肖普法就是在瑞典圆弧法的基础上考虑到土条之间的相反互作用力，计算时若假定相邻土条界面上切向力为零，即只考虑条块间的水平作用力，其余计算同瑞典圆弧法。

根据《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》SL189－96，坝的静力稳定计算，对于均质坝、心墙坝和厚斜墙坝可按刚体极限平衡理论采用瑞典圆弧法；对于薄斜墙坝、薄心墙坝、坝基有软土夹层的坝体可采用滑楔法；对于岩基上的面板堆石坝可不做坝坡稳定计算，类比已成面板堆石坝，选定坝坡。

本整治工程属于小型水利工程，为均质坝。为了设计过程中的计算方便，在满足安全性的前提下，本次整治工程设计采用瑞典圆弧法来校核土石坝坝坡的稳定性。

4.2.4瑞典圆弧法计算安全系数选取

根据《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》SL189－96，采用瑞典圆弧法计算时，坝坡抗滑稳定安全系数应不小于表4-1规定的数值。

表4-1 坝坡抗滑稳定最小安全系数表

运用条件	最小安全系数
正常运用条件(稳定渗流期，库水位正常降落)	1.15
非常运用条件(施工期；库水位非常降落，正常运用条件加地震)	1.05

注：库水位正常降落——水库在正常工作条件下库水位的经常性降落。

库水位非常降落——水库在非常工作条件下库水位的降落（如校核洪水位的降落、从水库的某一水位降落到死水位以下，水库要求在短时间内及紧急放空等）。

4.2.5瑞典圆弧法计算原理

（1）瑞典圆弧法有下述假定：

①认为土坝坝体内只有垂直应力，此力等于其上的土柱重量，不计水平应力及剪应力；

②认为滑裂弧内的土体类似刚体并分为若干单独的土体，其重量可分为作用于弧面的法向分力和切向分力，

③ 土条之间的侧压力视作内力互相抵消，因此忽略土条之间作用力。

（2）基本公式

设某一滑裂面圆弧abc，圆心为O半径为R，

滑裂弧内的土体分为宽度相等的若干土条，土条

高度为H_i，宽度为b，见图 4-1。

土条的重量为：

土条重量的法向分力及切向分力为：

。

土体重量沿abc的总法向分力及总切向分力为：

孔隙水压力u_i：当土条自重计算中坡外水面以下部分的土重按有效土重(浮重)计算时，有效应力公式为

u_i= γ_ih₂

h₂为浸润线至水位之间的高度，可能为负值。

凝聚力C_i

C_i=c_i´l_i

滑动力矩和阻滑力矩

总滑动力矩：

总抗滑力矩：

坝坡稳定安全系数为：

（3）坡外有水时容重的选取

按有效应力的简化法计算时，采取变换容重的办法来近似计算坝体稳定渗流期和上游水位降落时的渗透压力。具体办法是：浸润线以上的土体采用湿容重，浸润线以下、静水位以上的土体用饱和容重(计算上游坝坡时，以上游静水位为准；计算下游坡时，以下游静水位为准)；对于上、下游的静水位以下的土体，均采用浮容重。

第五章主要劳动力使用、机械配备计划

5.1劳力使用计划

根据项目经理部总施工进度安排，并在确保施工技术水平的前提下，合理投入劳动力，确保人力资源的最大限度利用。由我公司具有堤坝施工经验的项目经理资质人员担任项目经理，工程师担任项目技术负责人，所有项目管理人员、工程技术人员(包括五大员)、技术工人均持证上岗，项目经理和项目技术负责人常驻工地。具体管理和技术人员安排见拟投入的主要人员表，普通工人将从长期跟随公司从事类似工程的施工队伍中，选取一批熟练的普工，充实在本标段的施工队伍中，这样可以提高整个施工队伍的技术水平，以保证实际生产需要，满足施工工艺要求。具体使用计划见下表。

施工技术力量和劳动力投入计划表

工种	人数	进场时间
项目经理	1	开工时
技术负责人	1	开工时
施工员	1	开工时
安全员	1	开工时
质量员	1	开工时
测量员	1	开工时
挖掘机驾驶员	1	开工时
砼工	5	开工时
风钻工	10	开工时
模板工	6	砼浇筑时
砌石工	5	干砌石砌筑时
普工	11	开工时
合计	44

5.2设备使用计划

施工机械设备是保证工程施工按预期目标进行的重要条件，是加快工程进度、提高工程质量的必要手段。我公司现机械状态良好，可以满足工程需求。所有机械设备均有专人负责维修保养，其性能可以满足技术要求。本工程所需主要机械设备包括土石方开挖、运输和填筑设备、混凝土拌和及浇筑设备、基础处理设备等。该工程所用机械设备的调配，由项目经理亲自安排。

投入本合同工作的主要施工设备表

设备名称	型号及规格	数量	购置年份	检测情况	现在何处	进场时间
挖掘机	1m³	1		良好	公司	开工时
水平钻孔机	ZT-25	1		良好	公司	开工时
砼拌和机	350L	2		良好	公司	开工时
冲抓机	8JZD-3T/110	2		良好	公司	开工时
水泵	2KW	4		良好	公司	开工时
全站仪	苏光	1		良好	公司	开工时
水准仪	苏光	1		良好	公司	开工时
双胶轮车		4		良好	公司	开工时
插式振捣器	2.4kw	2		良好	公司	开工时

第六章质量保证、工期保证措施

6.1质量保证措施

6.1.1质量方针

百年大计，质量第一：信守合同，科学管理：创优质工程，让用户满意。

6.1.2质量目标

（1）企业质量保证体系符合IS09002:2000要求；

（2）单元工程、分部工程、单位工程质量评定全部合格；

（3）单位工程质量评定合格。

6.1.3质量保证体系及质量保证措施

1、质量保证体系

我公司己通过IS09002质量保证体系认证工作，我们将严格地按照我公司颁布的《质量手册》和《程序文件》及相关的作业文件进行规范化作业施工。

2、质量保证措施

（1）制定质量管理责任制，明确规定各部门和各级人员的质量责任和权力，把质量管理工作落实到各部门和每个人。

（2）严格执行质量三检制，层层把关，上道工序验收，不合格不得进行下一道工序。

（3）实行质量一票否决制，且各项施工都必须在质检员的严格监督下进行，质检员跟班作业，发现问题及时处理并有权责令停工或返工。

（4）搞好以下各环节质量控制

a进场人员素质控制

b进场设备质量控制

c施工技术质量控制

d施工准备质量控制

e材料供应质量控制

f施工组织质量控制

g各工序质量控制

h工程验收质量控制

（5）认真主动接受监理工程师的检查、指导、督促、满足监理工程师提出的要求，主动配合监理工程师搞好施工质量。

（6）贯彻执行国家部(委)颁发的施工技术规范、标准以及业主有关质量方面的规定和要求。

（7）认真研究施工图纸和施工组织设计，制定保证施工质量的技术措施和实施细则。

（8）搞好施工质量交底，每个单元工程开工可做好技术、质量交底工作，并做好交底记录，未经交底的工程严禁施工。通过技术质量交底，使每个员工都掌握好有关质量标准、技术要求、施工工艺、施工方法和注意事项。

（9）制定工序质量标准，对下属质检工作进行技术指导，组织技术培训，提高质检人员素质。

（10）定期组织召开工程质量检查会议，把一切质量事故消灭在萌芽状态，健全质量卡和事故报告制度。

（11）整理分析原始资料，进行单元或分项工程质量评定，按月上报质量情况

（12）严格奖罚制度，奖优罚劣，让工程质量和员工的收入挂钩，以增强员工的质量意识。

6.1.4质量保证体系图

质量保证体系见质量保证体系图

6.2工期保证措施

1、加强质量管理，确保工程质量，避免质量问题影响工期。

2、工程实行项目法管理，组成专业化施工队伍，采取机械化作业。保证设备、人员配备充足、可靠。在业主、监理工程师的许可提前下，施工中不断优化方案；推广新技术、新工艺的应用。

3、充分重视前期准备工作，尤其要抓紧设备和人员进场、施工便道、料场规划、水电系统建立等工作。

4、采取切实可行的措施，确保雨天的连续作业。雨天施工将会造成施工场地恶劣，影响施工质量及进度。由于雨水渗入，将会造成施工用料的湿润、甚至泥泞，计划在各施工部位搭设凉棚，避免人员及材料淋雨。具体措施如下：

（1）在堆料场，挖设导水沟槽，避免雨水乱流。

（2）对施工人员、机械(电气)设备、施工材料进行有效防雨保护，保证施工效率及施工质量。

（3）对施工用材料进行足量储备，储备量按20天施工用量考虑。

（4）加强设备的管理和维护，建立工地施工设备的定期保养制度，同时配备一定数量的备用零配件及专门的修理人员，加强施工操作人员的安全操作规程的学习。

（5）对分项工程实行任务、工期、质量承包奖惩制度。项目经理根据工期和任乌量对各施工队，施工队对班下达生产定额，实现多劳多得，日日进行考核，对保证质量超额完成进度的，除发给进度承包费还给予提前完成任务奖。完不成任务的，除扣除承包费还予以罚款。

第七章安全文明生产

7.1安全生产措施

1、安全方针：安全第一，预防为主；科学管理，狠抓落实。

2、安全目标：确保轻伤0.5‰以下，杜绝重大伤亡，道路交通，火灾等事故。

3、安全措施：

（1）成立专职安全领导小组，制定各项安全作业制度和作业文件，各项制度和作业文件由安全领导小组监督执行。

（2）进场前必须对全体职工进行安全三级教育工作。

（3）施工现场按规定设置安全防护措施，人员进入施工现场要规定使用安全防护用品，高空作业还必须系安全带等，非施工人员一律不得擅自进入施工现场。

（4）加强安全技术交底，各项施工方案必须有工程师最终认可的安全措施，以保证各项施工安全。

（5）将施工中有可能发生危险的地方用围栏隔开，并设置醒目标志。

（6）加强防火措施，施工用电和照明用电线路的铺设符合有关规定。

（7）遇到特殊气候影响时，应做好防范工作，制定完整的防备措施，并在三方机构统一指挥下进行抢险救援工作。

安全保证体系

安全保证体系见安全保证体系图。

安全保证体系图

7.2 文明施工措施

1、保持施工场内整洁有序，对材料堆放、机具停放、工作面安排做到整齐，固定合理。

2、每一工作面施工结束后均及时清理，摒弃废物杂物做到工完场清。

3、生活区整洁有序，管理妥善，生活用水有专门管道引到合理排放区，生活垃圾有专门设施集中处理。

4、现场设置独立、整洁的卫生设施，并修建足以满足要求的化粪池，定时消毒和清扫。

5、在工地附近设方明施工牌、有关标语、横幅，树立良好的外部形象。

6、制定严格措施，对工作时间及非工作时间的施工人员作息时间实行严格管理体制，不得四处游走影响百姓生活。

第八章环保措施

根据国家关于环境保护的规定，施工中坚决按照有关规定采取有效措施，对环境进行保护。拟采取以下措施：

1、对全体员工进行环保法规教育，以增强职工的环保意识。

2、设立生活垃圾存放处，并及时清运至合理堆放点。

3、生活区设立整洁的户外卫生设施，定期冲洗、消毒，并有足以满足要求的化粪池和污水处理措施。

4、对施工场地内的道路不定期洒水，避免灰尘飞溅，同时在雨水时节及时清理路面积水。

5、在施工开挖过程中，必要时对开挖边坡要及时进行支护，并做好排水措施，以免水土流失。

6、尽量利用施工弃渣，多余弃料运至业主指定地点堆放。平整弃料场地，用于还田或建筑用地。

7、未经处理的污水、废水、泥浆水不得直接排入水库中，以免对水源产生污染。

8、在施工过程中尽量减少灰尘污染，注意合理安排噪音大的施工机械施工时间，避免噪音污染。

临安苟坞山塘整治设计（侧槽溢洪道方案）

第一章 山塘来水推求

1.1工程地点流域特征

1.2设计暴雨的查算

第二章 山塘坝体的基本剖面校核